본문 바로가기
반응형

전체 글93

강구조 접합부를 유한요소로 "설계"한다는 것: 성분기반 유한요소법(CBFEM)의 원리 — 제1부 강구조 접합부를 유한요소로 "설계"한다는 것: 성분기반 유한요소법(CBFEM)의 원리 — 제1부Component-Based Finite Element Method for Steel Connection Design, Part 1: Principles and Modelling Philosophy — a reading of Wald et al. (2021)초록. 강구조 접합부 설계는 오랫동안 두 갈래로 갈라져 있었다. 하나는 접합부를 스프링의 조합으로 분해하는 성분법(component method, CM)이고, 다른 하나는 접합부 전체를 솔리드 요소로 모델링하는 연구용 유한요소해석(research-oriented FEA)이다. 전자는 빠르고 검산 가능하지만 미리 정해진 형상에만 쓸 수 있고, 후자는 어떤 형상.. 2026. 7. 27.
부정정 구조해석의 변위법(Displacement Method): 처짐각법·모멘트분배법에서 직접강성도법까지 부정정 구조해석의 변위법(Displacement Method): 처짐각법·모멘트분배법에서 직접강성도법까지The Displacement (Stiffness) Method for Statically Indeterminate Structures: From Slope-Deflection and Moment Distribution to the Direct Stiffness Method초록. 변위법(displacement method)은 절점변위(nodal displacement)를 미지량으로 두고 절점 평형조건(equilibrium)을 지배방정식으로 삼는 해석 정식화로, 오늘날 모든 상용 구조해석 소프트웨어의 기반이다. 본 고는 처짐각법(slope-deflection method)의 부재방정식을 절점 평형과 결합.. 2026. 7. 25.
기하강성행렬 기반 2차 해석: 유한요소 좌굴 고유치와 KDS·AISC 360-22·EN 1993-1-1 직접 2차해석 정식화의 비교 기하강성행렬 기반 2차 해석: 유한요소 좌굴 고유치와 KDS·AISC 360-22·EN 1993-1-1 직접 2차해석 정식화의 비교Geometric Stiffness Matrix and Second-Order Analysis: FE Buckling Eigenvalue and the Formulation of Direct Second-Order Analysis in KDS, AISC 360-22, and EN 1993-1-1초록. 매트릭스(행렬) 구조해석에서 기하강성행렬(geometric stiffness matrix, KG)은 축력에 의한 강성 변화를 접선강성에 반영하여 좌굴과 2차효과(P-Δ·P-δ)를 일관되게 다루는 핵심 도구이다. 본 고는 퍼텐셜에너지 원리로부터 보-기둥 요소의 일관 기하강성행렬을 .. 2026. 7. 24.
엑셀 야근 끝내는 파이썬 자동화 5가지 — 비전공 직장인용 완전 실전 가이드 엑셀 야근 끝내는 파이썬 자동화 5가지 — 비전공 직장인용 완전 실전 가이드 sales_2026.xlsx → import pandas df = read_excel() automate() # 야근 끝! Python × Excel 자동화 .. 2026. 7. 22.
성능기반 내진설계와 증분동적해석(IDA): 붕괴 프라질리티와 붕괴여유비 CMR·ACMR (KDS 41 17 00 · FEMA P695) 요약 · 성능기반 내진설계(PBSD)의 최종 한계상태인 붕괴는 지진강도를 점증시키며 비선형 시간이력해석을 반복하는 증분동적해석(IDA)으로 포착한다. 이 글은 IDA의 IM–DM 정식화, 붕괴점(flatline·동적 불안정) 정의, 붕괴 프라질리티의 대수정규 적합(중앙값 ŜCT·분산 βRTR), 그리고 FEMA P695의 붕괴여유비 CMR=ŜCT/SMT·스펙트럼형상계수 SSF·보정여유비 ACMR을 유도한다. 22개 지반운동 예제로 ŜCT=1.50 g, CMR=1.67, ACMR=2.18 ≥ ACMR10%=1.96 판정과 MCE 붕괴확률 6.9 %까지 프로그램 재검산으로 제시한다(KDS 41 17 00 · ASCE 41-17 · FEMA P695).STRUCTURAL ENGINEERING · 내진공학 / .. 2026. 7. 21.
강구조 확장 엔드플레이트 모멘트접합 설계: 항복선이론과 무지레작용 볼트설계 (KDS 14 31 25 / AISC 358) 요약 · 확장 엔드플레이트(extended end-plate) 접합은 보 플랜지의 인장력을 항복선 메커니즘으로 판에 분산시키고 고력볼트 인장으로 기둥에 전달하는 대표적 강구조 모멘트접합이다. 이 글은 무지레작용(no-prying) 볼트설계식 Mnp=2Pt(h₀+h₁)과 4볼트 비보강형(4E) 항복선계수 Yp를 가상일법으로 유도하고, H-500×200 보·Mu=650 kN·m 예제로 F10T M27 볼트 선정, 판두께 tp=28 mm 결정, 기둥 연속판 소요 판정까지 KDS 14 31 25·AISC 358 기준으로 전 과정을 프로그램 재검산해 제시한다.STRUCTURAL ENGINEERING · 강구조 / 접합부 설계확장 엔드플레이트 모멘트접합의 설계역학— 항복선이론과 무지레작용 볼트설계 (KDS 14 3.. 2026. 7. 20.
강구조 특수모멘트골조 보-기둥 접합부 — RBS(감소보단면) 설계와 강기둥-약보 원리 (KDS 14 31 60) 강구조 특수모멘트골조 보-기둥 접합부 — RBS(감소보단면) 설계와 강기둥-약보 원리강구조 내진설계 심화 · 연성접합부 | KDS 14 31 60(강구조 내진설계기준) · KDS 41 17 00 · AISC 341-16 · AISC 358-16 |요약. 특수모멘트골조(SMF)의 보-기둥 접합부는 지진 시 소성힌지를 기둥면에서 멀리 떨어진 보에 형성시켜 취성 용접부 파단을 막는 능력설계의 핵심이다. 본 글은 (1) RBS(감소보단면, dogbone) 형상 파라미터 a·b·c와 감소 소성단면계수 ZRBS, (2) 확률적 최대모멘트 Mpr = CprRyFyZRBS, (3) 소성힌지 전단 VRBS와 기둥면 모멘트 Mf, (4) 강기둥-약보(SCWB) 비 ΣM*pc/ΣM*pb를 유도한다. H-600×200 보 +.. 2026. 7. 17.
비선형 시간이력해석(NLTHA)을 위한 지반운동 선정과 스케일링 — 진폭조정·스펙트럼맞춤, KDS 41 17 00 / ASCE 7-22 적용 비선형 시간이력해석(NLTHA)을 위한 지반운동 선정과 스케일링 — 진폭조정·스펙트럼맞춤, KDS 41 17 00 / ASCE 7-22 적용구조동역학 · 내진설계 | KDS 41 17 00(건축물 내진설계기준) · ASCE 7-22 Ch.16 · FEMA 440 | 요약. 비선형 시간이력해석(NLTHA)의 결과 품질은 해석 모델만큼이나 입력 지반운동의 선정·스케일링이 지배한다. 본 글은 목표스펙트럼(UHS·CMS), 진폭조정법과 스펙트럼맞춤법의 이론적 차이를 정리하고, KDS 41 17 00의 SRSS 스펙트럼 1.3배·90% 규정(주기구간 0.2T~1.5T)과 ASCE 7-22 16장(최소 11쌍, RotD100 최대방향 스펙트럼, 0.2T~2.0T) 요건을 비교한다. 수치예제로 SDS=0.50 g, .. 2026. 7. 7.
특수모멘트골조 RBS 접합부 설계 — 소성힌지 이설과 역량설계 절차 (KDS 14 31 60 / AISC 358-22) 특수모멘트골조 RBS 접합부 설계 — 소성힌지 이설(移設)과 역량설계 절차강구조 내진설계 심화 · 접합부 | KDS 14 31 60(강구조 내진 설계기준) · KDS 41 17 00 · AISC 341-22 / 358-22 |요약 RBS(Reduced Beam Section, 단면감소형) 접합은 보 플랜지를 원호로 절취해 소성힌지 위치를 기둥면에서 sh = a+b/2만큼 이격시켜 강제하는 약화형 내진 모멘트접합이다. 본 글은 역량설계 논리로부터 감소단면 소성단면계수 Ze, 최대예상모멘트 Mpr = Cpr·Ry·Fy·Ze, 기둥면 요구모멘트 Mf = Mpr+VRBS·sh를 유도하고, H-600×200×11×17(SHN355) 보 예제로 Mf = 1107.6 kN·m ≤ RyFyZx = 1118.1 kN·m.. 2026. 7. 4.
반응형

티스토리툴바